Đánh giá giải pháp giếng cát bọc vải trong xử lý nền đất yếu

Giếng cát có bọc vải là một trong những kỹ thuật xử lý nền đất yếu mới, phương pháp này được phát triển từ phương pháp giếng cát thông thường kết hợp với gia tải trước. Bài viết tập trung phân tích lí luận cố kết của đất khi xử lý bằng giếng cát, phương pháp tính độ cố kết của đất nền xử lý bằng giếng cát bọc vải, ứng dụng công trình thực tế.
Nội dung trích xuất từ tài liệu:
Đánh giá giải pháp giếng cát bọc vải trong xử lý nền đất yếu ĐÁNH GIÁ GIẢI PHÁP GIẾNG CÁT BỌC VẢI TRONG XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU NGÔ THỊ THANH HƢƠNG, ĐỖ MINH NGỌC, NGUYỄN ĐÌNH THẮNG* About Bagsand well to treat soft ground Abstract: Bag sand well is one of the solutions to treat soft ground by drainage combined with preloading. Because enclosed by fabric, so it does not break well during construction like normal sand wells or it is not twisted like wick drain at locations under great horizontal pressure. The paper adopts the results of theoretical calculations and models of bag sand well to verify, and compares with the wick drain method calculation results under the same conditions, thereby making valuable conclusions and recommendations. Key words: Bag sand well, Consolidated settlement, Solf ground 1. ĐẶT VẤN ĐỀ * pháp bấc thấm khi sử dụng giếng cát bọc vải Giếng cát có bọc vải là một trong những kỹ khi chiều sâu xử lý lớn thì hạn chế đƣợc nhƣợc thuật xử lý nền đất yếu mới, phƣơng pháp này điểm của bấc thấm là rão bấc và hiện tƣợng đƣợc phát triển từ phƣơng pháp giếng cát thông xoắn bấc ít ảnh hƣởng hơn đến khả năng thoát thƣờng kết hợp với gia tải trƣớc. Ở Nhật Bản[3] nƣớc. Chính vì vậy, khi sử dụng giếng cát có từ những năm 60 đã bắt đầu dùng giếng cát bọc bọc vải có thể rút ngắn đƣợc thời gian thi công vải thay thế cho giếng cát thông thƣờng. Giếng đem lại hiệu quả về kinh tế. cát bọc vải đƣợc thi công bằng cách khoan tạo 2. LÍ LUẬN CỐ KẾT CỦA ĐẤT KHI XỬ lỗ, sau khi lỗ khoan đƣợc tạo xong thì tiến hành LÝ BẰNG GIẾNG CÁT hạ các túi cát xuống tạo nên hệ thoát nƣớc thẳng Đất nền dƣới tác dụng của tải trọng gia tải đứng. Thông thƣờng giếng cát có bọc vải có sau một khoảng thời gian t khiến đất nền bị lún đƣờng kính nhỏ 7cm - 12cm, nên giếng cát có một khoảng St hay còn gọi là độ lún cố kết của bọc vải còn đƣợc gọi là giếng cát nhỏ. Đối với và đƣợc đánh giá thông qua hệ số cố kết Ut là giếng cát thông thƣờng đƣờng kính 30cm - 45 tỉ số giữa độ lún theo thời gian S t và độ lún cm, khi thi công do đƣờng kính lớn nên dễ gây cuối cùng S c. Khi tiến hành xử lý nền đất yếu sự xáo động của đất nền xung quanh giếng, bằng phƣơng pháp giếng cát có bọc vải, đƣờng ngoài ra cho đƣờng kính lớn nên khi chiều sâu thấm của nƣớc chảy theo hai phƣơng đứng và xử lý lớn dễ gây ra hiện tƣợng đứt giếng hay khi ngang. Do đó, độ cố kết của đất nền khi xử lý gia tải dƣới nền đƣờng phát sinh biến dạng bằng giếng cát bọc vải thuộc cố kết theo 3 theo phƣơng ngang cũng gây ra hiện tƣợng chiều. Theo lý luận cố kết thấm của Terzaghi, này[3]. Do giếng cát bọc vải cát đƣợc bọc lại tại một điểm bất kỳ trong đất có tọa độ (r, z) nên hạn chế những nhƣợc điểm của giếng cát bất kỳ thì độ cố kết của đất đƣợc thể hiện bằng thông thƣờng, đồng thời lƣợng cát sử dụng ít công thức sau[2]: hơn đem lại hiệu quả kinh tế. So với phƣơng u   2u 1 u  2u   Cv  2    (1) * t  r r r z 2  Bộ môn Địa k thuật - Khoa Công trình- Trường Đại học Công nghệ Giao thông vận tải Nếu hệ số thấm theo hai phƣơng đứng kv và Số 54 Triều Khúc-Thanh Xuân - Hà Nội 36 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3 - 2020 ngang kh khác nhau thì công thức (1) đƣợc viết   2 L2 k h  r F  lại nhƣ sau: 4q w  u   2u 1 u   2u  (11)  Ch  2    Cv (2)   kh   d s  t  r r r  z 2  Fs   k  1 ln  d  Trong đó:   s   w Ch, Cv - lần lƣợt là hệ số cố kết theo phƣơng L - chiều dài đƣờng thấm, (m); thẳng đứng và ngang, cm2/s; qw - khả năng thấm của giếng cát bọc vải, qw k (1  e) k (1  e) = kw..dw2/4 ; Ch  h và Cv  v (3) a  n a  n de - đƣờng kính ảnh hƣởng, (m); Áp dụng phƣơng pháp tách biến và giải công dw, ds - đƣờng kính giếng cát bọc vải và thứ (2) ta đƣợc: đƣờng kính khu vực đất bị xáo trộn quanh u z  2u z giếng, (m).  Cv (4) Thay các công thức (7) và (8) vào công thức t z 2 (6) thì độ cố kết tổng đƣợc tính nhƣ sau: ur   2u 1 ur   Ch  2r   (5) 8 t  r r r  U rz  1  2 e  t (12) ...