Đánh giá ổn định mái dốc trong không gian ba chiều phương pháp tải trọng xiên mở rộng

Bài viết Đánh giá ổn định mái dốc trong không gian ba chiều phương pháp tải trọng xiên mở rộng giới thiệu một phương pháp đánh gía ổn định mái dốc theo sơ đồ không gian được phát triển từ phương pháp tải trọng xiên của Spencer.
Nội dung trích xuất từ tài liệu:
Đánh giá ổn định mái dốc trong không gian ba chiều phương pháp tải trọng xiên mở rộng Tuyển tập Hội nghị Khoa học thường niên năm 2016. ISBN : 978-604-82-1980-2 ĐÁNH GIÁ ỔN ĐỊNH MÁI DỐC TRONG KHÔNG GIAN BA CHIỀU PHƯƠNG PHÁP TẢI TRỌNG XIÊN MỞ RỘNG Nguyễn Thái Hoàng Trường Đại học Thủy lợi, email: hoangnt@tlu.edu.vn1. GIỚI THIỆU CHUNG gian sẽ khắc phục được các nhược điểm trên của bài toán phẳng. Quá trình mất ổn định và bị phá hoại của Trong bài báo này tác giả giới thiệu mộtmái dốc rất phức tạp, việc hình thành vùng phương pháp đánh gía ổn định mái dốc theobiến dạng dẻo và mặt trượt diễn ra từ từ kèm sơ đồ không gian được phát triển từ phươngtheo sự biến đổi đáng kể về thể tích và hình pháp tải trọng xiên của Spencer [1]. Phươngdáng của khối đất. Các phương pháp đánh giá pháp này có thể áp dụng cho mặt trượt có hìnhổn định mái dốc hiện nay có thể được chia dạng bất kỳ, có xét đến lực tương tác giữa cáclàm ba nhóm dựa vào các giả thiết được sử phân tố và thỏa mãn tất cả các phương trìnhdụng. Phổ biến nhất là nhóm các phương cân bằng tĩnh học của khối đất trượt.pháp sử dụng giả thiết khi mái đất bị pháhỏng, mặt trượt hình thành thì chỉ các điểm 2. NỘI DUNG VÀ KẾT QUẢ NGHIÊN CỨUtrên mặt trượt đạt đến trạng thái cân bằnggiới hạn theo thuyết bền Morh-Coulomb. Tính toán hệ số an toàn của mái đất theo Theo quan điểm do Fellenius khởi xướng sơ đồ không gian với mặt trượt bất kỳ đượckhi tính toán thường sử dụng các giá trị tới thể hiện trong hình 1,2. Khối đất trượt đượchạn của các chỉ tiêu cường độ chống cắt chia thành các thỏi thẳng đứng bằng hệ cáctương ứng với trạng thái tới hạn của khối đất mặt phẳng vuông góc với nhau và song songvà được xác định theo công thức sau: với hai mặt phẳng tọa độ x0z và y0z. τ gh f(σ - u)  c τk    f k c k , (1) k ktrong đó: k - là hệ số an toàn ổn định ; fk, ck - là các giá trị tới hạn của cácchỉ tiêu cường độ chống cắt. Hiện nay có rất nhiều phương pháp khác Hình 1. Mái dốc và mặt trượtnhau thuộc nhóm này để giải quyết bài toánphẳng. Có thể kể đến các phương pháp như:Fellenius, Terzaghi, Bishop, Janbu, Spencer,Morgenster - Price… Các phương pháp giảibài toán phẳng được sử dụng rộng rãi vì sựđơn giản trong tính toán, tuy nhiên nhượcđiểm của các phương pháp này là chưa xétđược ảnh hưởng của các điều kiện biên của Hình 2. Các lực tác dụng lên thỏikhối trượt cũng như sự thay đổi trong không Hệ phương trình cân bằng lực viết cho thỏigian của các chỉ tiêu cơ lý của đất và của áp thẳng đứng được kí hiệu trong hình 2 có dạnglực nước lỗ rỗng [2,3]. Ngoài ra hướng trượt như sau:được giả định là song song với mặt cắt dọc Ex Tyx (fk ck )cos(,x) cos(n,x)của khối đất, điều này không phải lúc nào - -   qx  0, (2)cũng đúng. Giải bài toán theo sơ đồ không x y cos(n,x) 75Tuyển tập Hội nghị Khoa học thường niên năm 2016. ISBN : 978-604-82-1980-2 Ey Txy (fk ck )cos(,y) cos(n,y)  - -   qy  0, (3) cos( , y)  tg(  ) cos( , x) ,    (x ) ; (10) y x cos(n,y)  Txy  a xy T xy T Tyz (fk ck )cos(,z) cos(n,z)  0;  0. (11)- xz -   qz  0, (4) x x x y cos(n,z) Tất cả các điều kiện biên ...