Đề xuất hình dạng nêm đất phía dưới đáy móng trong bài toán sức chịu tải của công trình

Trong bài viết này, tác giả dùng phương pháp luận dựa trên lý thuyết cơ học chất rắn, cụ thể là điều kiện độ bền của Mohr để kiểm tra, từ đó đề xuất ra hình dạng nêm đất phía dưới đáy móng của công trình. Nêm đất này là một phần của mặt trượt sẽ được sử dụng để tính toán sức chịu tải của nền đất phía dưới đáy móng công trình.
Nội dung trích xuất từ tài liệu:
Đề xuất hình dạng nêm đất phía dưới đáy móng trong bài toán sức chịu tải của công trìnhTuyển tập Hội nghị Khoa học thường niên năm 2023. ISBN: 978-604-82-7522-8 ĐỀ XUẤT HÌNH DẠNG NÊM ĐẤT PHÍA DƯỚI ĐÁY MÓNG TRONG BÀI TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CÔNG TRÌNH Phạm Ngọc Thịnh, Nguyễn Văn Sơn Trường Đại học Thủy lợi, email: thinhtls@tlu.edu.vn1. GIỚI THIỆU CHUNG 2. PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU Bài toán về sức chịu tải của nền đất, tức là Trong bài báo này, tác giả dùng phươnggiới hạn về tải trọng mà đất nền có thể chịu pháp luận dựa trên lý thuyết cơ học chất rắn,đựng được, đã được nghiên cứu bởi nhiều cụ thể là điều kiện độ bền của Mohr để kiểmnhà khoa học. L. Prandtl [1] là người đầu tiên tra, từ đó đề xuất ra hình dạng nêm đất phíađưa ra giả thuyết mặt trượt (cung trượt) được dưới đáy móng của công trình. Nêm đất nàyxác định bởi hai đoạn thẳng AB và CD, nối là một phần của mặt trượt sẽ được sử dụng đểnhau bằng một đoạn cong BC (hình 1). Một tính toán sức chịu tải của nền đất phía dướisố nghiên cứu sau đó của V.G. Berezantsev đáy móng công trình.[2], V.G. Fedorovsky [3], K. Terzaghi [4],K.V. Korolev [5] đã từng bước đưa ra đượcphương pháp tính sức chịu tải của nền đất.Các kết quả của những nghiên cứu này cũngđã được đề cập trong TCVN 4253 – 2012:Công trình thủy lợi - Nền các công trình thủycông - Yêu cầu thiết kế [6]. Hình 2. Sơ đồ tính toán Trong hệ tọa độ trong hình 2, các ranh giới của biên dạng nêm đất (nêm đàn hồi) có thể được mô tả bằng các phụ thuộc parabol:  ZB  Z X B 2 Z  X  A 2 A X , X   0; X B  ,  XB Hình 1. Hình dạng mặt trượt Z  2 (1)    X  X B 1  X    X  XB  theo đề xuất của L. Prandtl Z A  Z B 1   , X   X B ; 1 ,  1  X B    1  X B    Trong bài toán này, nêm đất ở phía dưới x  xA ξ  ξA với X  , Ψ , B  xE  x A -đáy móng (vùng 1) phụ thuộc vào góc B B   bề rộng của đáy móng công trình, x A  x0 ,   tạo bởi mặt trượt với phương thẳng4 2 z A  z0 - hệ trục tọa độ với gốc tọa độ làđứng. Tuy nhiên, ứng suất cực đại tại một điểm А trong hệ tọa độ (x0z), x и ξ - tọa độđiểm trong đất cũng có thể nhận giá trị của một điểm thuộc đoạn BE, Ψ B  Ψ  X B  ,       . Việc quy định độc đoán hình Z   1  f k2  f k - đạo hàm theo phương Х, A 4 2 bằng tan của góc tạo bởi trục x và tiếp tuyếndạng mặt trượt dựa trên một giá trị cố định là với z(х) tại điểm А, f k  tgk - cường độ tiêukhông hợp lý trong trường hợp này. 102 Tuyển tập Hội nghị Khoa học thường niên năm 2023. ISBN: 978-604-82-7522-8chuẩn của đất ứng với trạng thái cân bằng 4. KẾT LUẬNgiới hạn. Trong TCVN 4253:2012, điều kiện biên Khi phân tích trạng thái ứng suất, tại điểm B tại điểm B chưa thỏa mãn. Để thỏa mãn điềuphải thỏa mãn điều kiện về độ bền của Mohr, kiện độ bền của Mohr điểm B nhận hai giá trịtức là góc tạo bởi hai đường thằng (tại B) sẽ tương ứng với dấu của .  Đề xuất bổ sung hình dạng nêm đất phíanhận cặp ...