Đề xuất mặt cắt ngang tường biển phù hợp cho khu du lịch Đồ Sơn, thành phố Hải Phòng

Bài viết Đề xuất mặt cắt ngang tường biển phù hợp cho khu du lịch Đồ Sơn, thành phố Hải Phòng trình bày đề xuất mặt cắt tường biển hợp lý cho khu du lịch Đồ Sơn; Tính toán cao trình đỉnh tường biển tại KDL Đồ Sơn.
Nội dung trích xuất từ tài liệu:
Đề xuất mặt cắt ngang tường biển phù hợp cho khu du lịch Đồ Sơn, thành phố Hải PhòngTuyển tập Hội nghị Khoa học thường niên năm 2023. ISBN: 978-604-82-7522-8 ĐỀ XUẤT MẶT CẮT NGANG TƯỜNG BIỂN PHÙ HỢP CHO KHU DU LỊCH ĐỒ SƠN, THÀNH PHỐ HẢI PHÒNG Trần Thanh Tùng1, Tăng Xuân Thọ2 1 Trường Đại học Thủy lợi, email: T.T.Tung@tlu.edu.vn 2 Sở NN&PTNT thành phố Hải Phòng, email: thotangxuan@gmail.com1. MỞ ĐẦU Sóng tràn qua tường biển tại khu du lịch Đồ Sơn xảy ra thường xuyên, ngay cả trong Bán đảo Đồ Sơn với ưu thế về cảnh đẹp điều kiện không có gió bão. Do vậy, ngoàithiên nhiên và bãi biển nên đã được xây dựng việc tính toán lưu lượng tràn với tần suất thiếtthành khu nghỉ mát nổi tiếng vào những năm kế 3,33%, bài báo tính toán để đánh giá lưucuối của thế kỷ XIX. Hệ thống tường biển lượng tràn qua tường biển ứng với các tầnnằm trong quần thể công trình, kiến trúc của suất 2% và 5% (Bảng 1):khu du lịch Đồ Sơn có vai trò quan trọngtrong quá trình hình thành và phát triển củakhu du lịch Đồ Sơn. Hệ thống tường biển cótổng chiều dài 6.250m, được tu bổ, nâng cấpqua nhiều thời kỳ khác nhau và thường xuyênbị hư hỏng do tác động của sóng, bão. Sóngtràn qua tường biển là một trong những cơchế chính gây hư hỏng tường biển ở Đồ Sơn. Tường biển ở Đồ Sơn được chia thành 02nhóm theo hình thức kết cấu như sau: - Tường biển chưa được nâng cấp, có kếtcấu bằng đá xây, gạch xây kết hợp với bêtông với tổng chiều dài 4.817 m. Cao trình Hình 1. Vị trí các MCN bãi biển được đo đạcđỉnh tường từ +3,6 ÷ +7,5 m - Tường biển đã được nâng cấp, có mũi hắt Bảng 1. Mực nước thiết kế và tham sốsóng có kết cấu bằng bê tông cốt thép hoặc sóng nước sâu ứng với các tần suất thiết kếgia cố bằng bê tông cốt thép. Tổng chiều dài TT Tần suất P (%) 2% 3.33% 5%tường 1.431 m và cao trình đỉnh tường từ 1 Mực nước thiết kế (m) 3,38 3,2 2,73+4,3 ÷ +5,0 m. Chiều cao sóng nước Các tác giả đã chia tuyến tường biển Đồ 2 sâu Hs (m) 7,73 7,36 7,02Sơn thành 10 đoạn căn cứ vào đặc điểm tựnhiên bãi biển và hình thức kết cấu tường Chu kỳ sóng đỉnh phổ 3 10,17 10,02 9,88 tại nước sâu Tp (s)biển và đo đạc 10 mặt cắt ngang (MCN) đạidiện cho từng đoạn (xem Hình 1) để tính Kế thừa các điều kiều kiện biên trongtoán lưu lượng sóng tràn cho từng đoạn. Tần nghiên cứu [2] trình bày ở Bảng 1, lưu lượngsuất được lựa chọn để tính toán sóng tràn, sóng tràn qua các đoạn tường biển Đồ Sơntương ứng với tần suất thiết kế của tuyến được tính toán theo công thức của Franco vàtường biển Ptk = 3,33 %, là công trình cấp IV. Franco (1999) [1]. 176 Tuyển tập Hội nghị Khoa học thường niên năm 2023. ISBN: 978-604-82-7522-8 Kết quả tính toán ở Bảng 2 cho thấy ứng Khối tường biển mới có chiều cao lên tớivới tần suất 3,33%, các đoạn tường D1, D4, 2,5 m, mặt ngoài có dạng cong, có mũi hắtD5, D7 và D8 có lưu lượng tràn lớn hơn 60 sóng, được thiết kế kết hợp với phần thân củal/s/m. Đặc biệt đoạn D5 và D8 có lưu lượng tường biển cũ hiện có để tận dụng kết cấutràn rất lớn, lên tới hơn 200 l/s/m. Kết quả nền vững chắc của tuyến tường cũ và tạotính toán khá phù hợp với thực tế, vì đây là thành điểm nhấn về cảnh quan nhưng khôngnhững đoạn thường xuyên bị hư hỏng do phá vỡ hình dạng hiện có của tuyến tườngsóng tràn. biển. Do vậy, các tác giả đề xuất công trình có kết cấu tường hỗn hợp: khối tường biển Bảng 2. Lưu lượng tràn trung bình đặt trên bệ là phần thân của tường biển cũ. qua các đoạn tường biển tại KDL Đồ Sơn Phần thân tường cũ sẽ được phá dỡ và hạ Mặt cắt q2% (l/s/m) q3,33% (l/s/m) q5% (l/s/m) thấp tới cao trình +4,0 m để tạo mặt bằng đặt khối tường biển lên trên. Mặt trước tường sẽ D1 151,2 90,1 18,4 chịu tác động trực tiếp của sóng, dòng chảy. D2 19,8 8,7 0,4 Lưng tường sẽ được lấp đá hoàn trả và tạo sự D3 20,9 10,8 1,4 liên kết với thân tường hiện tại. Đỉnh tường sẽ D4 101,0 63,2 1 ...