Mở rộng mô hình giàn ảo cho đài cọc bê tông cốt thép chịu tải trọng lệch tâm và có cọc chịu kéo

Bài viết Mở rộng mô hình giàn ảo cho đài cọc bê tông cốt thép chịu tải trọng lệch tâm và có cọc chịu kéo này mở rộng mô hình giàn ảo theo tiêu chuẩn châu Âu để tính đài cọc chịu tải trọng lệch tâm, xét cả trường hợp mô men chân cột đủ lớn dẫn đến một số cọc trong đài chịu kéo. Để đảm bảo điều kiện cân bằng, nhiều thanh chống và thanh giằng được đưa thêm vào mô hình giàn ở các vị trí thích hợp.
Nội dung trích xuất từ tài liệu:
Mở rộng mô hình giàn ảo cho đài cọc bê tông cốt thép chịu tải trọng lệch tâm và có cọc chịu kéo Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 01 năm 2022 0ởUộQJP{KuQKJLjQảo cho đài cọFErW{QJFốWWKpSFKịXWảLWUọQJOệFKWkP YjFyFọFFKịXNpR  1JX\ễQ+ữX$QK7XấQ 1JX\ễQ7Kị7X\ếW+ằQJ  Trường ĐạLKọF.LếQWU~F7S+ồ&Kt0LQK TỪ KHOÁ  TÓM TẮT Đài cọc   0{KuQKFKốQJJLằng được dùng đểSKkQWtFKQKữQJYQJEấWOLrQWụFWURQJNếWFấXErW{QJFốWWKpSNKL Giàn ảo  JLảWKLếWWLếWGLệQSKẳQJNK{QJFzQSKKợS&iFWLrXFKXẩQTXốFWếNKX\ếQQJKịdùng phương pháp giàQ Điều kiện cân bằng  ảRNKLWKLếWNếđài cọFFyWỷOệQKịSWUrQFKLềXFDRQKỏhơn hai. Các chỉGẫQWKLếWNếthường xét đài cọF Tải trọng lệch tâm FKịXOực nén đúng tâm từFộWYớLP{KuQKFKốQJJLằng đơn giảQFiFFọc đềXFKịXQpQYjFySKảQOực đầX Cọc chịu kéo  FọF EằQJ QKDX%jL YLếW Qj\ PởUộQJ P{KuQK JLjQ ảRWKHRWLrX FKXẩn châu Âu đểtính đài cọF FKịX WảL WUọQJOệFKWkP[pWFảtrườQJKợSP{PHQFKkQFột đủOớQGẫn đếQPộWVốFọc trong đài chịu kéo. ĐểđảP Eảo điềXNLệQFkQEằQJQKLềXWKDQKFKốQJYjWKDQKJLằng được đưa thêm vào mô hình giàn ởFiFYịWUt WKtFKKợS.ếWTXảWtQKWRiQWUrQJLjQảRSKẳQJYjNK{QJJLDQFKRWKấ\QJRjLWKDQKJLằQJởđáy đài thì QộLOựFNpRFzQFyWKể[XấWKLệQWURQJWKDQKJLằQJởPặWWUrQWKDQKJLằng đứQJYjWKDQKJLằQJ[LrQ'R đó diệQWtFKYjFKLềXGjLQHRFốWWKpSFKRFiFWKDQKJLằQJQj\FầQSKải đượFTXDQWkP&iFOựFNpRWURQJ WKDQKJLằng đứQJYj[LrQVẽkhông đượFSKiWKLệQQếu đài cọc đượFWtQKEằng phương pháp quen thuộF như mộWGầPOật ngượFFKịXXốQ  .( Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 01 năm 2022 và Teerawong sử dụng mô phỏng Monte Carlo để đánh giá độ tin cậy F{QJxon, ứng suất kéo sẽ xuất hiện trong tiết diện cột và cơ chế của các phương pháp thiết kế đài cọc và nhận thấy rằng phương pháp truyền lực từ cột xuống các cọc sẽ khác với trường hợp cột chịu nén tính toán truyền thống theo tiêu chuẩn Anh BS 8110 và tiêu chuẩn đúng tâm. Một số cọc trong đài sẽ làm việc chịu kéo thay vì chịu nén Hoa Kỳ ACI 31814 cho hệ số an toàn thấp hơn so với phương pháp khi đài chịu mô men lệch tâm đủ lớn.  chốnggiằng [6]. Bài bào này mở rộng mô hình chốnggiằng theo tiêu chuẩn Phương pháp giàn ảo, hay phương pháp chống giằng, được Châu Âu (Eurocode 2) để áp dụng thiết kế đài cọc chịu nén lệch tâm, dùng để thiết kế đài cọc có tỷ nhịp trên chiều cao nhỏ hơn 2, lúc đó lý Fy xét trường hợp cọc chịu kéo. Mô hình giàn ảo cho cả bài toán thuyết dầm không còn phù hợp [7]. Hình 1 mô tả mô hình giàn ảo phẳng và bài toán không gian sẽ được thiết lập và phân tích thông đơn giản nhất của một đài 2 cọc chịu tải trọng đúng tâm từ cột. LựF qua các thí dụ tính toán số. nén từ cột được truyền xuống các cọc thông qua một giàn ảo hình tam  giác với bê tông đóng vao trò thanh chống chịu nén (ký hiệu là C) và  cốt thép đáy dầm là thanh giằng chịu lực kéo (ký hiệu là T). Nút trên  0ộW Vố quy địQK FủD (XURFRGH  Yề WKLếW Nế WKHR P{ KuQK của dàn trùng với tâm của diện truyền tải, nút dưới là giao điểm của FKốQJJLằQJ trục cọc với cốt thép chịu kéo. Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu BTCT hiện 7KDQKFKốQJ hành của Việt Nam chưa có những chỉ dẫn cụ thể về phương pháp  giàn ảo [8]. Trong khi đó, nhiều tiêu chuẩn BTCT quốc tế khuyến  TrườQJứQJVXấWWURQJWKDQKFKốQJFyWKểFyGạng hình lăng khích áp dụng phương pháp giàn ảo để thiết kế đài cọc như tiêu WUụ KuQK FKDL KRặF KuQK TXạt. Vùng có trườQJ ứQJ VXất lăng trụ Oj chuẩn Châu Âu (XURFRGH 2, tiêu chuẩn Hoa Kỳ ACI 318, tiêu chuẩn YQJ%%HDP%HUQRXOOLFyWKểiSGụQJJLảWKLếWWLếWGLệQSKẳng như Canada CSA A23.3 và tiêu chuẩn Úc AS 3600 [2, 3, 9, 10]. Vấn đề áp Gầm thông thường. Vùng có trườQJ ứQJ VXấW KuQK FKDL KD\ TXạW Oj dụng mô hình giàn ảo trong thiết kế đài cọc đã thu hút nhiều nghiên ORạLYQJEấWOLrQWụFJọLOjYQJ'GLVFRQWLQXLW\GLVWXUEHGWURQJ cứu. Park và nnk. cải tiến mô hình chống giằng của tiêu chuẩn ACI đó giả WKLếWWLếWGLệQSKẳQJNK{QJ FzQ SKKợp. Cường độ FKịX QpQ 318 và CSA A23.3 bằng cách sử dụng quy luật ứng xử của BTCT khi WtQKWRiQFủDWKDQKFKống bê tông hình lăng trụNK{QJFKịXứQJVXấW nứt và xét đến tương thích biến dạng, so sánh kết quả tính toán với kéo ngang đượFWtQKWKHRELểXWKứFYớLIFGlà cường độFKịXQpQ thí nghiệm phá hoại nhiều đài cọc có tỷ lệ nhịp chịu cắt trên chiều cao WKLếWNếFủDErW{QJIFNlà cường độFKịu nén đặc trưng củDErW{QJ nằm trong khoảng từ 0,5 đến 1,8 [11]. Cavers và Fenton kiểm chứng KệVốFF YjKệVốDQWRjQF  sự hợp lý của các quy định thiết kế đài cọc theo tiêu chuẩn Canada ????????????????d,max = ???????????????????????? = ???????????????? ???????????????????????? /c   &6$$ ...