Phân tích hệ số cố kết Cv và Ch của đất yếu Khu công nghiệp Hiệp Phước từ thí nghiệm trong phòng và ngoài hiện trường

Bài viết phân tích chính xác các hệ số cố kết đóng vai trò quan trọng đối với sự thành công của quá trình xử lý đất bằng phương pháp gia tải trước chân không và phụ tải. Việc phân tích đã đưa ra tỷ lệ biến dạng thích hợp được đề xuất cho thử nghiệm CRS và một phương pháp thích hợp được đề xuất để xác định hệ số cố kết ngang trong thử nghiệm tiêu tán cho đất yếu ở miền Nam Việt Nam. Mời các bạn cùng tham khảo!
Nội dung trích xuất từ tài liệu:
Phân tích hệ số cố kết Cv và Ch của đất yếu Khu công nghiệp Hiệp Phước từ thí nghiệm trong phòng và ngoài hiện trường PH¢N TÝCH HÖ Sè Cè KÕT Cv vμ Ch CñA §ÊT YÕU KHU C¤NG NGHIÖP HIÖP PH¦íC Tõ THÝ NGHIÖM TRONG PHßNG Vμ NGOμI HIÖN TR¦êNG TrÇn Quang Hé*, NguyÔn Duy Quang** * Tr−êng §¹i Häc B¸ch Khoa Tp Hå ChÝ Minh, ** C«ng ty Cæ PhÇn C¶ng - Kü ThuËt BiÓn. Abstract: Many terminals have been developed in Hiep Phuoc industrial zone located along Soai Rap River in Nha Be district, HCM City. Soil in the area consists of mainly alluvial/estuarine deposits which are treated to increase shear strength and reduce settlement by vacuum and surcharge combined preloading method. The time to remove surcharge and/or release vacuum pressure is a key factor to guarantee the economy and efficiency of the method. The removal time depends on the required level of consolidation which depends on the vertical and horizontal coefficients of consolidation, Cv and Ch. So the exact analysis of coefficients of consolidation plays an important role for the success of the soil treatment by vacuum and surcharge preloading method. The analysis has resulted in an appropriate strain rate proposed for a CRS test and an appropriate method proposed to determine the horizontal coefficient of consolidation in a dissipation test for the soft soil in the south of Viet Nam. I giíi thiÖU MÆt c¾t ®Þa chÊt ®iÓn h×nh: mét sè n¬i 35 ®Õn 40m. VÒ mÆt cÊu t¹o tù nhiªn Khu vùc HiÖp Ph−íc thuéc lo¹i ®Þa h×nh ®ång th× ®Êt sÐt yÕu ë khu vùc nμy hÇu nh− b·o hßa b»ng båi tô víi c¸c trÇm tÝch phï sa trÎ cã n−íc , ®é Èm tù nhiªn rÊt cao tõ 50% ®Õn 100% nguån gèc s«ng, ®Çm lÇy, s«ng - biÓn hçn hîp. gÇn víi giíi h¹n ch¶y, dung träng kh« nhá < §Êt sÐt yÕu bao gåm bïn sÐt h÷u c¬, bïn ¸ sÐt, 10kN/m3, ®é sÖt B>1, hÖ sè rçng e lín h¬n 2. sÐt x¸m xanh cã bÒ dμy lín tõ 8 ®Õn 30m, cã H×nh 1 MÆt c¾t ®Þa chÊt ®iÓn h×nh 1 II C¤NG T¸C LÊY MÉU NGUYªN D¹NG (b) Ph−¬ng ph¸p Casagrande hay cßn gäi lμ ph−¬ng ph¸p log(t). II.1 LÊy mÉu b»ng piston: ThiÕt bÞ lÊy mÉu KÕt qu¶ thÝ nghiÖm b»ng piston ®−îc sö dông ®Ó lÊy mÉu nguyªn B¶ng 2 B¶ng tæng hîp hÖ sè cè kÕt cña c¸c líp ®Êt yÕu d¹ng. §èi víi ®Êt bïn sÐt yÕu viÖc sö dông thiÕt bÞ lÊy mÉu b»ng piston tèt h¬n so víi thiÕt bÞ lÊy TÝnh chÊt c¬ häc §¬n vÞ Líp mÉu b»ng èng thμnh máng v× c¬ chÕ thñy lùc 1a 1b 1c cña èng mÉu piston tr¸nh ®−îc hiÖn t−îng tôt Bïn SÐt dÎo SÐt dÎo M« t¶ mÉu mμ thiÕt bÞ lÊy mÉu thμnh máng th−êng gÆp sÐt ch¶y mÒm ph¶i. HÖ sè cè kÕt, Cv90 m2/n¨m 1.19 1.49 0.80 2 B¶ng 1 Tiªu chuÈn ®¸nh gi¸ chÊt l−îng mÉu dùa trªn hÖ sè HÖ sè cè kÕt, Cv50 m /n¨m 0.97 1.22 0.75 rçng chuÈn hãa Δe/eo (Lunne et al 1997) TØ sè Cv90/ Cv50 1.23 1.22 1.07 Cv90(OC)/Cv90(NC) 3.9 3.8 8.7 ChÊt l−îng mÉu Tèt ®Õn NhËn xÐt TB ®Õn RÊt xÊu XuÊt s¾c XÊu (C ) ¾ KÕt qu¶ hÖ sè cè kÕt Cv x¸c ®Þnh tõ thÝ OCR Tèt (B) (D ) (A) nghiÖm nÐn cè kÕt truyÒn thèng theo ph−¬ng ph¸p Casagrande (ph−¬ng ph¸p log(t)) cho 1-2 < 0.04 0.04 - 0.07 0.07 - 0.14 > 0.14 kÕt qu¶ nhá h¬n so víi ph−¬ng ph¸p Taylor 2-4 < 0.03 0.03 - 0.06 0.06 - 0.10 > 0.10 (ph−¬ng ph¸p t ) tõ 7 - 23% (B¶ng 2). II.2 §¸nh gi¸ chÊt l−îng mÉu: ¾ §Æc ®iÓm hÖ sè cè kÕt Cv: 0 ™ Trong giai ®o¹n ®μn håi Cv th−êng lín h¬n Cv trong giai ®o¹n dÎo. Khi ¸p lùc cè kÕt 5 v−ît qua ¸p lùc ch¶y dÎo (>σmax ¸p lùc tiÒn 10 cè kÕt) th× Cv gi¶m nhanh chãng, sau giai ®o¹n nμy Cv gÇn nh− kh«ng ®æi (H×nh ...