Sức kháng uốn thiết kế dầm cầu thép: Ảnh hưởng do mất ổn định cục bộ của thép tấm

Bài viết Sức kháng uốn thiết kế dầm cầu thép: Ảnh hưởng do mất ổn định cục bộ của thép tấm trình bày việc xác định các đặc tính xác suất của SKMOĐCB như giá trị trung bình M, độ lệch chuẩn S và dạng phân bố để trên cơ sở đó có thể đề xuất hệ số an toàn thành phần γ cũng như giá trị sức kháng danh định.
Nội dung trích xuất từ tài liệu:
Sức kháng uốn thiết kế dầm cầu thép: Ảnh hưởng do mất ổn định cục bộ của thép tấm Tuyển tập Hội nghị Khoa học thường niên năm 2017. ISBN: 978-604-82-2274-1 SỨC KHÁNG UỐN THIẾT KẾ DẦM CẦU THÉP: ẢNH HƯỞNG DO MẤT ỔN ĐỊNH CỤC BỘ CỦA THÉP TẤM Đặng Việt Đức Trường Đại học Thủy lợi, email: dangvietduc@tlu.edu.vn1. GIỚI THIỆU CHUNG hành (JSHB) đối với cấp thép mới. Các quy trình thiết kế hiện nay trên thế giới đều có xu Kết cấu dầm hộp thép cấu tạo bởi các tấm hướng áp dụng hình thức phương trình sứcthép không có sườn tăng cường (KSTC) được kháng thiết kế với các hệ số an toàn thànhsử dụng rất rộng rãi trong công trình cầu thép phần (format of partial safety factors) xét đếnvà thép - bê tông liên hợp. Sức kháng uốn các nguyên nhân riêng rẽ ảnh hưởng đến sứcthiết kế của dạng kết cấu này có quan hệ mật kháng như các giá trị đặc tính của vật liệu vàthiết với sức kháng mất ổn định cục bộ đặc tính kết cấu của cấu kiện hoặc bộ phận(SKMOĐCB) của thành phần tấm bản thép công trình. Phương pháp hệ số an toàn thànhcấu thành được kê 4 cạnh (Hình 1). phần với các hệ số an toàn được xác định dựa M1 Wet concrete trên cơ sở xác suất cũng đã được áp dụng trong quy trình Euro code và AASHTO. Nội dung chủ yếu của bài báo này xác định các Simply supported plate đặc tính xác suất của SKMOĐCB như giá trị M1 under compression trung bình M, độ lệch chuẩn S và dạng phân Steel box girder bố để trên cơ sở đó có thể đề xuất hệ số an Hình 1. SKMODCB của tấm thép đại diện toàn thành phần γ cũng như giá trị sức kháng cho khả năng chịu uốn của dầm thép danh định. Công thức thiết kế hiện hành SKMOĐCB 2. PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨUcho bản thép KSTC của Tiêu chuẩn Thiết kế 2.1. Mô hình ngẫu nhiên Monte CarloCầu đường bộ Nhật Bản (JSHB - JapaneseSpecifications for Highway Bridge) phiên Trong nghiên cứu này, phân bố xác suấtbản 2002 [1] được đề xuất từ phiên bản gốc SKMOĐCB của bản thép KSTC được xác1980 [2]. Công thức thiết kế này được đề định bởi một mô hình phân tích ngẫu nhiên,xuất dựa chủ yếu trên dữ liệu thí nghiệm với dựa trên mô hình Monte Carlo, được sơ lượccác loại thép thông thường có cường độ chảy theo 5 bước sau:dẻo nhỏ hơn 450 MPa. Tuy nhiên đến nay đã Bước 1: Mức biến dạng ban đầu và ứngcó các loại thép tấm cường độ cao hơn và dày suất dư được xem là 2 biến số ngẫu nhiên độchơn (SBHS50 và SBHS700) được sản xuất. lập nhau, ảnh hưởng đến đến sự thay đổiLoại thép mới này có một số ưu điểm nổi trội SKMOĐCB.như có cường độ chảy dẻo cao hơn, tính hàn Bước 2: Mặt phản ánh (Response Surface)được rất tốt, tuy nhiên có sự khác biệt rõ rệt sẽ được xây dựng tại một số giá trị cụ thể củavề đặc tính sau đàn hồi (đàn dẻo) như không tham số độ mảnh R [1]. Mặt phản ánh là mộtcó biến dạng dẻo hoặc biết dạng dẻo là rất hàm xấp xỉ giá trị SKMOĐCB chuẩn hóa vớinhỏ. Như vậy cần thiết phải khảo sát lại khả giá trị ứng suất chảy dẻo (σu/σy) với 2 biến sốnăng áp dụng của công thức thiết kế hiện là ứng suất dư ( σ r = σrc/σy) và độ phồng móp 81Tuyển tập Hội nghị Khoa học thường niên năm 2017. ISBN: 978-604-82-2274-1lớn nhất ban đầu ( W0 = W0/b). Mặt phản ánh khúc dựa trên các thí nghiệm kéo đứt thép.được xây dựng bằng cách xấp xỉ số lượng đủ Điều kiện dạng gối kê được áp dụng cho ...