Phát triển tương quan mới tính toán chiều dài tường cọc bản bảo vệ đường vào cầu hay khu dân cư ở thành phố Hồ Chí Minh và đồng bằng sông Cửu Long

Thiết kế tường cọc bản là giả định chiều dài tường cọc bản trước, sau đó tính toán kiểm tra ổn định và biến dạng, chứ chưa tính toán trực tiếp chiều dài tường cọc bản. Nhằm giúp các bạn hiểu hơn về vấn đề này, mời các bạn cùng tham khảo bài viết "Phát triển tương quan mới tính toán chiều dài tường cọc bản bảo vệ đường vào cầu hay khu dân cư ở thành phố Hồ Chí Minh và đồng bằng sông Cửu Long". Hy vọng đây là tài liệu tham khảo hữu ích cho các bạn.
Nội dung trích xuất từ tài liệu:
Phát triển tương quan mới tính toán chiều dài tường cọc bản bảo vệ đường vào cầu hay khu dân cư ở thành phố Hồ Chí Minh và đồng bằng sông Cửu LongPHÁT TRIỂN TƯƠNG QUAN MỚI TÍNH TOÁN CHIỀU DÀI TƯỜNG CỌC BẢN BẢO VỆ ĐƯỜNG VÀO CẦU HAY KHU DÂN CƯ Ở THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH VÀ ĐỒNG BẰNG SÔNG CỬU LONG TS. Văn Hữu Huệ Sở Kế hoạch và Đầu tư Vĩnh Long Tóm tắt: Việc xây dựng hạ tầng cơ sở để khơi dậy tiềm năng phát triển kinh tế cho vựa lúalớn nhất nước đã và đang được ráo riết thực hiện ở ĐBSCL. như Cầu Mỹ Thuận, Cầu Cần Thơ,Cầu Vàm Cống, Quốc lộ 1A v.v… Từ trước tới nay, thiết kế tường cọc bản (TCB.) là giả địnhchiều dài TCB. trước, sau đó tính toán kiểm tra ổn định và biến dạng, chứ chưa tính toán trựctiếp chiều dài TCB. Việc nghiên cứu xây dựng tương quan mới tính toán trực tiếp chiều dàiTCB. phục vụ thiết kế kè bảo vệ sạt lở đường vào cầu, khu dân cư là khẩn thiết cho TP. Hồ ChíMinh nói chung và vùng ngập lũ ĐBSCL. nói riêng. 1. MỤC ĐÍCH BÀI TOÁN, CÁC GIẢ - Chiều cao đất đắp : 0  d < 2, m;THUYẾT BAN ĐẦU VÀ ĐIỀU KIỆN BIÊN [7] - Độ sâu MNN. : x  b  y, m ; 1.1. Mục đích bài toán và các giả thuyết - Độ sâu neo: 0  a  b, m.ban đầu: 2.TÍNH TOÁN ÁP LỰC ĐẤT - Tìm mối tương quan giữa chiều dài TCB. 2.1.Sơ đồ bài toántrong điều kiện thoát nước có một neo quan hệ qvới độ sâu neo, độ sâu mực nước ngầm Ñaát ñaé p d Maët ñaát töï nhieân(MNN.), chiều cao bảo vệ… nhằm giải quyết (maët so saùn h) Avấn đề sạt lở, bảo vệ khu dân cư, đường vào a R (löï c neo) xcầu giao thông trong điều kiện đất yếu và lũ blụt ở TP.Hồ Chí Minh và ĐBSCL.; B - Giả thuyết đất nền đồng nhất và đẳng C MNN yhướng; mặt so sánh là mặt đất tự nhiên; - Tính toán áp lực đất tương ứng hai trạng tháibiến dạng. Hệ số an toàn Fs được đưa vào hệ sốáp lực đất bị động. Cân bằng áp lực nước thủytĩnh giữa bên trong và bên ngoài TCB.; D - Tính toán cho một lớp đất, trường hợpnền nhiều lớp có thể chọn lớp đất yếu nhất để Hình 1 : Cắt ngang TCB.tính toán; - x, y(ẩn số), H: chiều cao bảo vệ, chiều dài - Trọng tâm hình thang áp lực đất là trung TCB. và độ sâu cung trượt, m;bình cộng giữa trọng tâm hình chữ nhật và trọng - a, b, d: độ sâu neo, MNN. và chiều caotâm hình tam giác được tách ra từ hình thang; đất đắp, m; - Cọc không biến dạng, áp lực đất có dạng - C : lực dính của đất, kN / m 2 ;hình thang và các trị của áp lực chủ động và bị -  : góc nội ma sát của đất, độ ;động khi sử dụng tính toán bỏ qua sự suy -  : dung trọng tự nhiên của đất, kN / m3 ;giảm của chúng khi có biến dạng của TCB. 1.2. Điều kiện biên: -  dd : dung trọng tự nhiên của đất đắp, - Chiều dài TCB: y > H, m ; kN / m3 ; - Chiều cao bảo vệ: 0 < x < y/2, m; - q: tải trọng ngoài, kN / m .60 2.2. Hệ số áp lực đất chủ động và bị động [8] V13  V11 b 2  2 K P b 2  bV10 . Hệ số áp lực đất chủ động:   K a  tg 2  450   ; 3. XÂY DỰNG MỚI TƯƠNG QUAN GIỮA  2 CHIỀU DÀI TCB. VỚI CÁC THAM SỐ LIÊN Hệ số áp lực đất bị động: QUAN [7] 1   3.1.Sơ đồ áp lực đất K P  tg 2  450   . Fs  2 q ...